1、设计资料

1. 做法：25mm水泥花砖地面（水泥粗砂打底）

V型轻钢龙骨吊顶（二层9mm纸面石膏板，无保温层）

1. 材料：

采用C20混凝土等级（fc=9.6N/mm2，ft=1.10N/mm2,ftk=1.54N/mm2

fct=0.61 N/mm2 fck=13.4 N/mm2α1=1.0）

钢筋：d≤10mm HPB300 fy=270N/mm2

d≥12mm HRB335或HRB400 fy=300N/mm2 fy=360N/mm2

（3）荷载标准值：

仓库可变荷载标准值：qk=6.0KN/mm2,其分项系数为1.3

V型轻钢龙骨吊顶（二层9mm纸面石膏板，无保温层）：0.2KN/mm2,

25mm水泥花砖地面（水泥粗砂打底）：0.6KN/mm2,

钢筋混凝土：25KN/m3，混合砂浆：17KN/m3

1. 截面尺寸选择

按不需要做挠度验算的条件考虑

（1）板：单向板跨度为2-3m,取l=2000mm,

板厚h≥l/40=2000/40=50mm,板厚应不小于工业建筑楼面最小厚度70mm，取h=80mm

（2）次梁：次梁的跨度为4-6mm,取l=4800mm

(由表3.10可知）,h/l=1/18$$\sim$$1/12, h/b=1.5$$\sim$$3.0

l/12=4800/12=400mm,l/18=4800/18$$\approx$$266.7mm

取bh=250mm×400mm

（3）主梁：主梁的跨度为6-12mm,取l=6000mm

(由表3.10可知）,h/l=1/14$$\sim$$1/10, h/b=1.5$$\sim$$3.0

l/10=6000/10=600mm,l/14=6000/14$$\approx$$427mm

取bh=300mm×600mm

1. 柱：b×h=300mm×300mm
2. 板的设计（按塑性理论方法）

3.1板荷载计算

为方便计算，取延板长边方向1m宽板带作为计算单位，每米板宽

P=(g+q)KN/mm2×1.0m=10.51KN/mm

3.2计算简图

次梁截面bh=250mm×400mm，由图计算连续板的净跨，连续板的边跨一端与梁整体连接，另一端支在墙上，中跨两端都梁固定，故计算跨度l0的计算如表

边跨与中间跨计算跨度相差（1795-1750）/1750×100%=2.57%<10%,且跨数大于五跨，故可近似按五跨的等跨连续板的内力系数计算内力。

连续板的计算简图如图：

3.3内力及截面承载力计算

取1m宽进行计算，板钢筋常用直径6mm、8mm、10mm、d≤10mm采用HPB300 fy=270N/mm2。

计算截面的宽度：b=1000mm,截面高度：h=板厚，

截面有效高度：h0=h-20mm=60mm

1. 边跨跨中1

跨度l0=1.795m,弯矩系数αM=1/11

弯矩M=αM(g+q)l02=1/11×11.16×1.7952=3.269kN.m

αs=M/α1fcbh02=3.269×106/(1.0×9.6×1000×602)=0.095

ξ=1-=1-$$\sqrt{1 - 2 \times 0.095}$$=0.1

rs=0.5(1+ )=0.5×(1+$$\sqrt{1 - 2 \times 0.095}$$)=0.95

As=M/rsfyh0=3.269×106/(0.95×270×60)=212.41mm2

由附表11，选用钢筋Φ6@125，实配钢筋截面面积226mm2

最小配筋率 ρmin=（45ft/fy）%=（45×1.10/270）%=0.18%$$<$$0.2%,

取ρmin=0.2%

配筋率ρ=As/bh=226/(1000×60)=0.38%>ρmin 符合条件。

1. 第一内支座B

跨度l0=1.795m,弯矩系数αM=-1/11

弯矩M=αM(g+q)l02=-1/11×11.16×1.7952=-3.269kN.m

αs=M/α1fcbh02=3.269×106/(1.0×9.6×1000×602)=0.095

ξ=1-=1-$$\sqrt{1 - 2 \times 0.095}$$=0.1

rs=0.5(1+ )=0.5×(1+$$\sqrt{1 - 2 \times 0.095}$$)=0.95

As=M/rsfyh0=3.269×106/(0.95×270×60)=212.41mm2

由附表11，选用钢筋Φ6@125，实配钢筋截面面积226mm2

最小配筋率 ρmin=（45ft/fy）%=（45×1.10/270）%=0.18%$$<$$0.2%,

取ρmin=0.2%

配筋率ρ=As/bh=226/(1000×60)=0.38%>ρmin 符合条件。

1. 中间跨中2

跨度l0=1.75m,弯矩系数αM=1/16

弯矩M=αM(g+q)l02=1/16×11.16×1.752=2.136kN.m

αs=M/α1fcbh02=2.136×106/(1.0×9.6×1000×602)=0.0618

ξ=1-=1-$$\sqrt{1 - 2 \times 0.0618}$$=0.0638

rs=0.5(1+ )=0.5×(1+$$\sqrt{1 - 2 \times 0.0618}$$)=0.968

As=M/rsfyh0=2.136×106/(0.968×270×60)=136.21mm2

由附表11，选用钢筋Φ6@125，实配钢筋截面面积226mm2

最小配筋率 ρmin=（45ft/fy）%=（45×1.1/270）%=0.18%$$<$$0.2%,

取ρmin=0.2%

配筋率ρ=As/bh=236/1000×60=0.38%>ρmin 符合条件。

1. 中间支座C

跨度l0=1.75m,弯矩系数αM=-1/14

弯矩M=αM(g+q)l02=-1/14×11.16×1.752=-2.440kN.m

αs=M/α1fcbh02=2.440×106/(1.0×9.6×1000×602)=0.0706

ξ=1-=1-$$\sqrt{1 - 2 \times 0.0706}$$=0.0733

rs=0.5(1+ )=0.5×(1+$$\sqrt{1 - 2 \times 0.0706}$$)=0.963

As=M/rsfyh0=2.440×106/0.963×270×60=156.404mm2

由附表11，选用钢筋Φ6@120，实配钢筋截面面积226mm2

最小配筋率 ρmin=（45ft/fy）%=（45×1.43/270）%=0.18%$$<$$0.2%,

取ρmin=0.2%

配筋率ρ=As/bh=226/1000×60=0.38%>ρmin 符合条件。

对轴线②~⑤间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。计算结果在表括号内：

连续单向板的截面弯矩及正截面抗弯承载力计算表

3.4板筋配图

4、次梁设计（按塑形理论计算）

4.1荷载计算

4.2计算简图

主梁截面为bh=300mm×600mm，由图计算连续梁的净跨，连续梁的边跨一端与梁整体连接，另一端支在墙上，中跨两端都梁固定，故计算跨度l0的计算如表：

边跨与中间跨计算跨度相差（4643-4500）/4500×100%=3.12%<10%,故次梁按端支座是铰接的五跨等截面等跨连续梁计算，承受正弯矩的跨中截面按Bf’=l0/3的T形截面计算。次梁计算简图如图：

4.3内力承载力计算

4.3.1 次梁正截面受弯承载力计算

一、确定翼缘计算宽度b`f

先假设钢筋是按一排排列，
h0=h-a=400-35=365mm，次梁受力纵筋选用HRB335级钢筋（ζb=0.55，fy=300N/mm2）

边跨：①按跨度l0考虑 l0/3=4643/3=1547.7mm

②按净距sn考虑b+sn=250+4530=4780mm

③按翼缘高度h`f考虑h`f/h0=80/365=0.219>0.1

取三项中的最小值，故取b`f=1547.7mm

中跨：①按跨度l0考虑 l0/3=4500/3=1500mm

②按净距sn考虑b+sn=250+4500=4750mm

③按翼缘高度h`f考虑h`f/h0=80/365=0.219>0.1

取三项中的最小值，故取b`f=1500mm

二、判断T形截面类型

边跨：α1fcb`f h`f(h0- h`f/2)=1.0×9.6×1547.7×80×(365-80/2)=386.3KN·m

中跨：α1fcb`f h`f(h0- h`f/2)=1.0×9.6×1500×80×(365-80/2)=347.4KN·m

1. 分截面计算

跨中截面承受正弯矩，挑出的翼缘是受压区与肋的受压区混凝土共同受力，受压区为T形,按T形截面计算。

支座截面承受负弯矩梁，梁顶面受拉，翼缘位于受拉区，翼缘混凝土开裂后退出工作，不参与受力，按宽为b的矩形截面计算。

1. 边跨跨中1

计算跨度l0=4.643m,弯矩系数αM=1/11

弯矩M=αM(g+q)l02=1/11×24.72×4.6432=48.45kN.m

α1fcb`f h`f(h0- h`f/2)>M, 第一类T形截面

αs=M/α1fcb`fh02=48.45×106/（1.0×9.6×1547.7×3652）=0.024

ξ=1-=1-$$\sqrt{1 - 2 \times 0.024}$$=0.024<ζb

rs=0.5(1+ )=0.5×(1+$$\sqrt{1 - 2 \times 0.024}$$)=0.989

As=M/rsfyh0=48.45×106/（0.989×300×365）=447.39mm2

由附表10，选用钢筋3

14，实配钢筋截面面积461mm2

最小配筋率ρmin=（45ft/fy）%=（45×1.10/300）%=0.17%$$<$$0.2%,

取ρmin=0.2%

配筋率检验：As>ρminbh=0.2%×250×400=200mm2 ，满足要求。

检验钢筋排数：环境类别为一类，最小保护层厚度=20mm

3

14排成一排时需要的最小梁宽=2×20+2×10+3×14+2×25=152<250mm,满足要求。

1. 第一内支座B

计算跨度l0=4.643m,弯矩系数αM=-1/11

弯矩M=αM(g+q)l02=-1/11×24.72×4.6432=-48.45kN.m

矩形截面 b×h0=250×365

αs=M/α1fcbh02=48.45×106/（1.0×9.6×250×3652）=0.152

ξ=1-=1-$$\sqrt{1 - 2 \times 0.152}$$=0.166<ζb

rs=0.5(1+ )=0.5×(1+$$\sqrt{1 - 2 \times 0.152}$$)=0.917

As=M/rsfyh0=48.45×106/（0.917×300×365）=482.51mm2

由附表10，选用钢筋3

16，实配钢筋截面面积603mm2

最小配筋率ρmin=（45ft/fy）%=（45×1.43/300）%=0.17%$$<$$0.2%,

取ρmin=0.2%

配筋率检验：As>ρminbh=0.2%×250×400=200mm2 ，满足要求。

检验钢筋排数：环境类别为一类，最小保护层厚度=20mm

3

16排成一排时需要的最小梁宽=2×20+2×10+3×16+2×25=158<250mm,满足要求。

1. 中间跨中2、3

计算跨度l0=4.500m,弯矩系数αM=1/16

弯矩M=αM(g+q)l02=1/16×24.72×4.5002=31.29kN.m

α1fcb`f h`f(h0- h`f/2)>M, 第一类T形截面

αs=M/α1fcb`fh02=31.29×106/（1.0×9.6×1500×3652）=0.016

ξ=1-=1-$$\sqrt{1 - 2 \times 0.016}$$=0.016<ζb

rs=0.5(1+ )=0.5×(1+$$\sqrt{1 - 2 \times 0.016}$$)=0.992

As=M/rsfyh0=31.29×106/（0.992×300×365）=288.06mm2

由附表10，选用钢筋3

14，实配钢筋截面面积461mm2

最小配筋率ρmin=（45ft/fy）%=（45×1.43/300）%=0.17%$$<$$0.2%,

取ρmin=0.2%

配筋率检验：As>ρminbh=0.2%×250×400=200mm2 ，满足要求。

检验钢筋排数：环境类别为一类，最小保护层厚度=20mm

3

14排成一排时需要的最小梁宽=2×20+2×10+3×14+2×25=152<250mm,满足要求。

1. 中间支座C

计算跨度l0=4.500m,弯矩系数αM=-1/14

弯矩M=αM(g+q)l02=-1/14×24.72×4.5002=-35.76kN.m

矩形截面 b×h0=250×365

αs=M/α1fcbh02=35.76×106/（1.0×9.6×250×3652）=0.112

ξ=1-=1-$$\sqrt{1 - 2 \times 0.112}$$=0.119<ζb

rs=0.5(1+ )=0.5×(1+$$\sqrt{1 - 2 \times 0.112}$$)=0.94

As=M/rsfyh0=35.76×106/（0.94×300×365）=347.4mm2

由附表10，选用钢筋3

14，实配钢筋截面面积461mm2

最小配筋率ρmin=（45ft/fy）%=（45×1.43/300）%=0.17%$$<$$0.2%,

取ρmin=0.2%

配筋率检验：As>ρminbh=0.2%×250×400=200mm2 ，满足要求。

检验钢筋排数：环境类别为一类，最小保护层厚度=20mm

3

14排成一排时需要的最小梁宽=2×20+2×10+3×14+2×25=152<250mm,满足要求。

14

16

14

14

34.3.2次梁斜截面受弯承载力计算

分截面计算：

梁的箍筋采用HPB300级钢筋（fy=270N/mm2），

C20混凝土（fc=9.6N/mm2，ft=1.10N/mm2）2，

取βc=1。

表4.4 梁中箍筋的最大间距Smax（单位mm）

表4.5 梁中箍筋的最小直径

1. 端支座

净跨ln=4.530m, 剪力系数αv=0.45

剪力V=αv(g+q)l0=0.45×24.72×4.530=50.391kN

防止斜压破坏：

hw=h0=365mm,hw/b=365/250=1.46<4

0.25βcfcbh0=0.25×1×9.6×250×365=219KN >V=49.194KN

检验是否按计算配箍筋：

0.7ftbh0=0.7×1.10×250×365=70.263KN >V=49.194KN

所以截面满足要求，且当V≤0.7ftbh时，可按表4.4和表4.5的构造要求配置箍筋。

选用Φ6双肢箍，Asv1=28.3mm2，n=2, 实取S=200mm=Smax

验算配筋率：ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.10/270=0.098%

ρsv=nAsv1/bs=2×28.3/250×200=0.113% > ρsv，min

1. 第一内支座（左）

净跨ln=4.530m, 剪力系数αv=0.60

剪力V=αv(g+q)l0=0.60×24.72×4.530=67.189kN

防止斜压破坏：

hw=h0=365mm,hw/b=365/250=1.46<4

0.25βcfcbh0=0.25×1×9.6×250×365=219KN >V=65.592KN

检验是否按计算配箍筋：

0.7ftbh0=0.7×1.10×250×365=70.263KN >V=65.592KN

所以截面满足要求，且当V≤0.7ftbh时，可按表4.4和表4.5的构造要求配置箍筋。

选用Φ6双肢箍，Asv1=28.3mm2，n=2, 实取S=200mm=Smax

验算配筋率：ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.10/270=0.098%

ρsv=nAsv1/bs=2×28.3/250×200=0.113% > ρsv，min

1. 第一内支座（右）

净跨ln=4.500m, 剪力系数αv=0.55

剪力V=αv(g+q)l0=0.55×24.72×4.5=61.182kN

防止斜压破坏：

hw=h0=365mm,hw/b=365/250=1.46<4

0.25βcfcbh0=0.25×1×9.6×250×365=219KN >V=60.06KN

检验是否按计算配箍筋：

0.7ftbh0=0.7×1.1×250×365=70.263KN >V=60.06KN

所以截面满足要求，且当V≤0.7ftbh时，可按表4.4和表4.5的构造要求配置箍筋。

选用Φ6双肢箍，Asv1=28.3mm2，n=2, 实取S=200mm=Smax

验算配筋率：ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.1/270=0.098%

ρsv=nAsv1/bs=2×28.3/250×200=0.113% > ρsv，min

1. 中间支座

净跨ln=4.500m, 剪力系数αv=0.55

剪力V=αv(g+q)l0=0.55×24.72×4.5=61.128kN

防止斜压破坏：

hw=h0=365mm,hw/b=365/250=1.46<4

0.25βcfcbh0=0.25×1×9.6×250×365=219KN >V=60.06KN

检验是否按计算配箍筋：

0.7ftbh0=0.7×1.10×250×365=70.263KN >V=60.06KN

所以截面满足要求，且当V≤0.7ftbh时，可按表4.4和表4.5的构造要求配置箍筋。

选用Φ6双肢箍，Asv1=28.3mm2，n=2, 实取S=200mm=Smax

验算配筋率：ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.10/270=0.098%

ρsv=nAsv1/bs=2×28.3/250×200=0.113% > ρsv，min

次梁斜截面承载力计算表

注：Smax为200mm,dmin为6mm满足构造要求

4.4次梁配筋图

5主梁设计

5.1荷载计算

5.2计算简图

柱截面为300mm×300mm，由图计算主梁的净跨，连续梁的边跨一端与柱整体连接，另一端支在墙上，中跨两端都柱固定，故计算跨度l0的计算如表：

主梁按端支座是铰接的三跨等截面等跨连续梁计算,承受正弯矩的跨中截面按b`f
=l0/3的T形截面计算，主梁计算简图如图：

5.3内力计算

①弯矩

1.边跨跨中 ：

k=0.244,计算跨度l=6.065m

M1=系数k×Gl=0.244×53.136×6.065=78.63

k=0.155,计算跨度l=6.065m

M2=系数k×Gl=0.155×53.136×6.065=49.95

1. B支座 ：

k=-0.267,计算跨度l=6.0m

MB=系数k×Gl=-0.267×53.136×6. 0=-85.123

1. 中间跨中 ：

k=0.067,计算跨度l=6.0m

M3=系数k×Gl=0.067×53.136×6. 0=21.36

k=0.067,计算跨度l=6. 0m

M4=系数k×Gl=0.067×53.136×6. 0=21.36

②剪力：

1. A支座 ：

k=0.733,计算跨度l=6. 0m

VA=系数k×G=0.733×53.136=38.95

1. B支座 ：

k=-1.267,计算跨度l=6. 0m

VB左=系数k×G=-1.267×53.136=-67.32

k=1.000,计算跨度l=6. 0m

VB右=系数k×G=1.000×53.136=53.136

①弯矩

1.边跨跨中 ：

k=0.289,计算跨度l=6.065m

M1=系数k×Ql=0.289×74.88×6.065=131.24

k=0.244,计算跨度l=6.065m

M2=系数k×Ql=0.244×74.88×6.065=110.81

2.B支座 ：

k=-0.133,计算跨度l=6.0m

MB=系数k×Ql=-0.133×74.88×6. 0=-59.75

3.中间跨中 ：

k=-0.133,计算跨度l=6.0m

M3=系数k×Ql=-0.133×74.88×6.0=-59.75

k=-0.133,计算跨度l=6.0m

M4=系数k×Ql=-0.133×74.88×6.0=-59.75

②剪力：

1.A支座 ：

k=0.866,计算跨度l=6.0m

VA=系数k×Q=0.866×74.88=64.85

2.B支座 ：

k=-1.134,计算跨度l=6.0m

VB左=系数k×Q=-1.134×74.88=-84.91

k=0,计算跨度l=6.0m

VB右=系数k×Q=0

①弯矩

1.边跨跨中 ：

k=-0.044,计算跨度l=6.065m

M1=系数k×Ql=-0.044×74.88×6.065=-19.98

k=-0.089,计算跨度l=6.365m

M2=系数k×Ql=-0.089×74.88×6.065=-40.42

2.B支座 ：

k=-0.133,计算跨度l=6.0m

MB=系数k×Ql=-0.133×74.88×6.0=-59.75

3.中间跨中 ：

k=0.200,计算跨度l=6.0m

M3=系数k×Ql=0.200×74.88×6.0=89.86

k=0.200,计算跨度l=6.0m

M4=系数k×Ql=0.200×74.88×6.0=89.86

②剪力：

1.A支座 ：

k=-0.133,计算跨度l=6.0m

VA=系数k×Q=-0.133×74.88=-9.95

2.B支座 ：

k=-0.133,计算跨度l=6.0m

VB左=系数k×Q=-0.133×74.88=-9.95

k=1.0,计算跨度l=6.0m

VB右=系数k×Q=1.0×74.88=74.88

①弯矩

1.边跨跨中 ：

k=0.229,计算跨度l=6.065m

M1=系数k×Ql=0.229×74.88×6.065=104.0

k=0.125,计算跨度l=6.065m

M2=系数k×Ql=0.125×74.88×6.065=56.77

2.B支座 ：

k=-0.311,计算跨度l=6.0m

MB=系数k×Ql=-0.311×74.88×6.0=-139.72

3.中间跨中 ：

k=0.096,计算跨度l=6.0m

M3=系数k×Ql=0.096×74.88×6.0=43.13

k=0.170,计算跨度l=6.0m

M4=系数k×Ql=0.170×74.88×6.0=76.38

②剪力：

1.A支座 ：

k=0.689,计算跨度l=6.0m

VA=系数k×Q=0.689×74.88=51.59

2.B支座 ：

k=-1.211,计算跨度l=6.0m

VB左=系数k×Q=-1.211×74.88=-90.68

k=1.222,计算跨度l=6.0m

VB右=系数k×Q=1.222×74.88=91.50

①弯矩

1.边跨跨中 ：

k=-0.030,计算跨度l=6.065m

M1=系数k×Ql=-0.030×74.88×6.065=-13.62

k=-0.059,计算跨度l=6.065m

M2=系数k×Ql=0.059×74.88×6.065=-26.79

2.B支座 ：

k=-0.089,计算跨度l=6.0m

MB=系数k×Ql=0.089×74.88×6.0=-39.99

3.中间跨中 ：

k=0.170,计算跨度l=6.0m

M3=系数k×Ql=0.170×74.88×6.0=76.38

k=0.096,计算跨度l=6.0m

M4=系数k×Ql=0.096×74.88×6.0=43.13

②剪力：

1.A支座 ：

k=-0.089,计算跨度l=6.0m

VA=系数k×Q=-0.089×74.88=-6.66

2.B支座 ：

k=-0.089,计算跨度l=6.0m

VB左=系数k×Q=-0.089×74.88=-6.66

k=0.778,计算跨度l=6.0m

VB右=系数k×Q=0.778×74.88=58.26

主梁内力计算表

上述荷载情况经最不利内力组合，得到主梁的弯矩包络图和剪力包络图：

5.3截面承载力计算

5.3.1 主梁正截面受弯承载力计算

一、确定翼缘计算宽度b`f

假设钢筋按两排排列a=60，取h0=h-a=600-60=540mm，主梁受力纵筋采用HRB335级钢筋（ζb=0.55，fy=300N/mm2）

边跨：①按跨度l0考虑 l0/3=6065/3=2021.7mm

1. 按净距sn考虑b+sn=300+5730=6030mm
2. 按翼缘高度h`f考虑h`f/h0=80/540=0.148>0.1

取三项中的最小值，故取b`f=2021.7mm

中跨：①按跨度l0考虑 l0/3=6000/3=2000mm

1. 按净距sn考虑b+sn=200+5700=5900mm
2. 按翼缘高度h`f考虑h`f/h0=80/540=0.148>0.1

取三项中的最小值，故取b`f=2000mm

二、判断T形截面类型

边跨：α1fcb`f h`f(h0- h`f/2)=1.0×9.6×2021.7×80×(540-80/2)=776.33KN·m

中跨：α1fcb`f h`f(h0- h`f/2)=1.0×9.6×2000×80×(540-80/2)=768KN·m

三、分截面计算

跨中截面承受正弯矩，挑出的翼缘是受压区与肋的受压区混凝土共同受力，受压区为T形,按T形截面计算。

支座截面承受负弯矩梁，梁顶面受拉，翼缘位于受拉区，翼缘混凝土开裂后退出工作，不参与受力，按宽为b的矩形截面计算。

①边跨跨中1

由主梁内力计算表

弯矩M取最大值=209.87kN.m，b`f=2021.7mm，h0=540mm

α1fcb`f h`f(h0- h`f/2)>M, 第一类T形截面

αs=M/α1fcb`fh02=209.87×106/1.0×9.6×2021.7×5402=0.037

ξ=1-=1-$$\sqrt{1 - 2 \times 0.037}$$=0.038<ζb

rs=0.5(1+ )=0.5×(1+$$\sqrt{1 - 2 \times 0.037}$$)=0.981

As=M/rsfyh0=209.87×106/0.981×300×540=1320.58mm2

由附表10，选用钢筋4

22，实配钢筋截面面积1520mm2

最小配筋率ρmin=（45ft/fy）%=（45×1.10/300）%=0.17%$$<$$0.2%,

取ρmin=0.2%

配筋率检验：As>ρminbh=0.2%×300×600=360mm2 ，满足要求。

检验钢筋排数：环境为一类，最小保护层厚度=20mm

4

22排成两排符合最小梁宽，满足要求。

②中间支座B

由主梁内力计算表

弯矩M取最大值=-224.87kN.m，矩形截面 b×h0=300×540

αs=M/α1fcbh02=224.87×106/1.0×9.6×300×5402=0.268

ξ=1-=1-$$\sqrt{1 - 2 \times 0.268}$$=0.319<ζb

rs=0.5(1+ )=0.5×(1+$$\sqrt{1 - 2 \times 0.268}$$)=0.841

As=M/rsfyh0=224.87×106/0.841×300×540=1650.52mm2

由附表10，选用钢筋7

18，实配钢筋截面面积1781mm2

最小配筋率ρmin=（45ft/fy）%=（45×1.10/300）%=0.17%$$<$$0.2%,

取ρmin=0.2%

配筋率检验：As>ρminbh=0.2%×300×600=360mm2 ，满足要求。

检验钢筋排数：环境为一类，最小保护层厚度=20mm

7

18排成两排符合最小梁宽，满足要求。

③中间跨中（正）

由主梁内力计算表

弯矩M取最大值=111.22kN.m，b`f=2000mm，h0=540mm

α1fcb`f h`f(h0- h`f/2)>M, 第一类T形截面

αs=M/α1fcb`fh02=111.22×106/1.0×9.6×2000×5402=0.020

ξ=1-=1-$$\sqrt{1 - 2 \times 0.02}$$=0.020<ζb

rs=0.5(1+ )=0.5×(1+$$\sqrt{1 - 2 \times 0.02}$$)=0.99

As=M/rsfyh0=111.22×106/0.99×300×540=693.48mm2

由附表10，选用钢筋3

18，实配钢筋截面面积763mm2

最小配筋率ρmin=（45ft/fy）%=（45×1.10/300）%=0.17%$$<$$0.2%,

取ρmin=0.2%

配筋率检验：As>ρminbh=0.2%×300×600=360mm2 ，满足要求。

检验钢筋排数：环境为一类，最小保护层厚度=20mm

3

18排成两排符合最小梁宽，满足要求。

④中间支座（负）

由主梁内力计算表

弯矩M取最大值=-38.39kN.m，b`f=2000mm，h0=540mm

α1fcb`f h`f(h0- h`f/2)>M, 第一类T形截面

αs=M/α1fcb`fh02=38.39×106/1.0×9.6×2000×5402=0.0069

ξ=1-=1-$$\sqrt{1 - 2 \times 0.0069}$$=0.0069<ζb

rs=0.5(1+ )=0.5×(1+$$\sqrt{1 - 2 \times 0.0069}$$)=0.997

As=M/rsfyh0=38.39×106/0.997×300×540=237.69mm2

由附表10，选用钢筋2

14，实配钢筋截面面积308mm2

最小配筋率ρmin=（45ft/fy）%=（45×1.10/300）%=0.17%$$<$$0.2%,

取ρmin=0.2%

配筋率检验：As>ρminbh=0.2%×300×600=360mm2 ，满足要求。

检验钢筋排数：环境为一类，最小保护层厚度=20mm

2

14排成两排符合最小梁宽，满足要求。

主梁正截面承载力计算表

)

22

18

18

14

5.3.2主梁斜截面受弯承载力计算

分截面计算：

梁的箍筋采用HPB300级钢筋（fy=270N/mm2），

C20混凝土（fc=9.6N/mm2，ft=1.10N/mm2）2，

当混凝土等级不大于C50时，取βc=1。

①边支座

由主梁内力计算表

剪力V取最大值=103.8kN

防止斜压破坏：

hw=h0=540mm,hw/b=540/300=1.8<4

0.25βcfcbh0=0.25×1×9.6×300×540=388.8KN >V=99.41KN

检验是否按计算配箍筋：

0.7ftbh0=0.7×1.10×300×540=114.53KN >V=99.41KN

所以截面满足要求，且当V≤0.7ftbh时，可按表4.4和表4.5的构造要求配置箍筋。

选用Φ6双肢箍，Asv1=28.3mm2，n=2, 实取S=200mm=Smax

验算配筋率：ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.10/270=0.098%

ρsv=nAsv1/bs=2×28.3/250×200=0.113% > ρsv，min

②第一内支座（左）

由主梁内力计算表

剪力V取最大值=-158kN

防止斜压破坏：

hw=h0=540mm,hw/b=540/300=1.8<4

0.25βcfcbh0=0.25×1×9.6×300×540=388.8KN >V=151.24KN

检验是否按计算配箍筋：

0.7ftbh0=0.7×1.10×300×540=114.53KN >V=99.41KN

所以截面满足要求，且当V≤0.7ftbh时，可按表4.4和表4.5的构造要求配置箍筋。

选用Φ6双肢箍，Asv1=28.3mm2，n=2, 实取S=200mm=Smax

验算配筋率：ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.10/270=0.098%

ρsv=nAsv1/bs=2×28.3/250×200=0.113% > ρsv，min

③第一内支座（右）

由主梁内力计算表

剪力V取最大值=142.636kN

防止斜压破坏：

hw=h0=540mm, hw/b=540/300=1.8<4

0.25βcfcbh0=0.25×1×9.6×300×540=388.8KN >V=138.554KN

检验是否按计算配箍筋：

0.7ftbh0=0.7×1.10×300×540=114.53KN >V=138.554KN

所以截面满足要求，且当V≤0.7ftbh时，可按表4.4和表4.5的构造要求配置箍筋。

选用Φ6双肢箍，Asv1=28.3mm2，n=2, 实取S=200mm=Smax

验算配筋率：ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.10/270=0.098%

ρsv=nAsv1/bs=2×28.3/250×200=0.113% > ρsv，min

次梁斜截面承载力计算表

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